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316不锈钢管在不同温度下（23，100，200，300，400℃）的硬度试样在光学显微镜下的图片，其压痕长度分别为297.417，308.197，321.790，330.572，353.859mm。将压痕长度值代入维氏硬度计算公式计算相应温度下的维氏硬度。维氏硬度的计算公式如下：HV＝0.102×FS＝0.102×2Fsinα／2d2其中：F为负荷（N）；S为压痕面积（mm2）；α为压头相对面夹角136°；d为平均压痕对角线长度（mm）。 表2为316不锈钢管在不同温度下的维氏硬度值，可以看出，随温度的不断升高，316钢的硬度值逐渐降低。当温度由室温升至200℃时硬度下降速率较快；当温度由200℃升至400℃时硬度的下降速率变缓。整体来看，316不锈钢管在升温过程中硬度值逐渐减小，表明316不锈钢管随温度的升高其结构组织逐渐变软。 为了对316不锈钢管的基体组织进行分析，采用金相显微镜对其进行组织观察。图5为通过金相实验观察到的316L不锈钢管的组织形貌。图中黑色部分晶界较直，呈多规则多边形，为奥氏体成分。白色部分呈块状，晶界比较圆滑，为铁素体成分，增强奥氏体不锈钢管的抗裂和耐晶间腐蚀能力。因此，316不锈钢管试样的基体组织由奥氏体组成，并含有一定含量的铁素体。
河北金宏通钢管有限公司成立于2012年.位于河北工业园内.是一家专业生产加工、制造的 H型钢厂家，主要产品有： H型钢，公司一贯坚持“质量，用户至上，优质服务，信守合同”的宗旨，凭借着高质量的 H型钢产品，良好的信誉，优质的服务， H型钢产品畅销全国近三十多个省、市、自治区。
316LN不锈钢管的动态再结晶行为与晶粒细化 低层错能的金属材料在热塑性变形过程中，动态再结晶是其主要的软化机制。316LN不锈钢管为典型低层错能钢，在再结晶温度线以上可以发生动态再结晶。动态再结晶是以无畸变的晶核生成、长大形成再结晶晶粒代替含有高位错密度的形变晶粒的过程，在大量位错的同时可以达到细化晶粒的目的。图１ａ为１１００℃时，316LN不锈钢管原始试样显微组织；图１ｂ为１１００℃、应变速率为０．０１ｓ－１时，316LN不锈钢管发生完全动态再结晶的试样显微组织。 核电主管道锻造时应变速率可达０．０１ｓ－１量级。热力学模拟实验［６］得到了316LN不锈钢管发生完全动态再结晶的规律，即随着真实应变的增加，流动应力趋于稳态，其临界的真实应变值为稳态应变εｓ。根据实验结果，稳态应变εｓ和Ｚ参数之间存在以下关系：εｓ＝０．１５３Ｚ０．０４４。其中，Ｚ为Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数，即温度补偿应变速率因子。316LN不锈钢管发生动态再结晶后的晶粒尺寸ｄＤＲＸ与Ｚ参数之间的关系为ｄＤＲＸ＝６．１０８×１０６Ｚ－０．３９２。根据以上公式，可以计算获得316LN不锈钢管在应变速率为０．０１ｓ－１条件下，各个温度的稳态应变εｓ以及晶粒尺寸ｄＤＲＸ，如表１中所示。 ＡＳＴＭ４级的晶粒大小大约为８０μｍ，因此在锻造的过程中，如果能保证每个温度条件下，316LN不锈钢管的真实应变大于稳态应变，则锻造后的晶粒尺寸可以达到ＡＳＴＭ４级或更细。在锻造的过程中，锻件温度是逐渐降低的。本文通过热力学模拟实验［７］，研究了316LN不锈钢管多道次变形条件下的动态再结晶行为。图２中为316LN不锈钢管在不同变形温度梯度、应变速率为０．０１ｓ－１条件下的双道次变形试样显微组织。其中：Ｔ１，Ｔ２，ε１和ε２分别为第１、２道次的变形温度和应变量。用截线法计算得到其晶粒尺寸分别为（ａ）５０．５μｍ和（ｂ）２３．８μｍ，满足晶粒度要求。因此，在１０５０～１２００℃的高温区，在锻造条件允许的情况下，增大316LN不锈钢管锻造时的变形量，有利于保证动态再结晶的充分发生和晶粒细化。
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