XHQ5-12.7/36防雷器

保证氧化锌避雷器在网上可靠运行的技术措施针对冶金电网的特点及氧化锌避雷器几次事故分析的结论，要保证氧化锌避雷器在网上可靠运行， 辽宁丹东氧化锌避雷器应采取以下措施：1设计选型在设计选型上， 辽宁丹东氧化锌避雷器应优选有多年稳定运行实践的产品，在选择生产厂时，应选择有先进的工艺设备和完善的检测手段的生产厂，才能保证所选用的氧化锌避雷器具有高的抗保证氧化锌避雷器在网上可靠运行的技术措施针对冶金电网的特点及氧化锌避雷器几次事故分析的结论，要保证氧化锌避雷器在网上可靠运行，应采取以下措施：1设计选型在设计选型上，应优选有多年稳定运行实践的产品，在选择生产厂时，应选择有先进的工艺设备和完善的检测手段的生产厂，才能保证所选用的氧化锌避雷器具有高的抗老化、耐冲击性能，以使在产品的寿命周期内稳定运行。＜br /＞ 2在线监测增设氧化锌避雷器的在线监测仪，并加强对在线监测仪的巡检力度，特别是在雷雨后和易发生故障的部位（有电弧炉负荷的母线段、氧化锌避雷器寿命已到后期）增加巡次数。＜br /＞ 定期给氧化锌避雷器进行各项电气性能测试及在线监测仪的校验。辽宁丹东氧化锌避雷器3防污措施＆emsp；采用必要的避雷器瓷套的防污措施，如定期清扫或涂以防污闪硅油，在氧化锌避雷器选型上选用防污瓷套型的氧化锌避雷器。＜br /＞ 4谐波治理加强电网谐波的治理力度，在有谐波源的母线段增设动态无功补偿和滤波装置，以使电网的高次谐波值控制在标准允许范围内。氧化锌避雷器基本原理：＆emsp；＆emsp；氧化锌避雷器是目前上理想的过电压保护器，它采用了氧化锌电阻为主要原件，与传统的碳化硅避雷器相比，大大改善了电阻片的伏安特性，提高了通流能力，可以做成无间隙避雷器。＜br /＞ 因此带来了电器结构特点的根本变化。＆emsp；＆emsp；当避雷器在正常工作电压下，流过避雷的电流仅是安级，当遭受过电压时，避雷器优异的非线特性发挥了作用，流过避雷器的电流达数千安培，避雷器处于导通状态，释放过电压能量，从而防止了过电压对输变电设备的侵害。避雷器的通流能力这主要体现在避雷器具有吸收各种雷电过电压、工频暂态过电压、操作过电压的能力。生产的氧化锌避雷器的通流能力完全符合甚至高于标准的要求。线路放电等级、能量吸收能力、4/10纳秒大电流冲击耐受、2ms方波通流能力等指标达到了国内领先水平。二、保护特性优异氧化锌避雷器是用来保护电力系统中各种电器设备免受过电压损坏的电器产品，具有良好保护性能。因为氧化锌阀片的非线性伏安特性＜br /＞ 十分优良，使得在正常工作电压下仅有几百安的电流通过，便于设计成无间隙结构，使其具备保护性能好、重量轻、尺寸小的特征。当过电压侵入时，流过阀片的电流迅速增大，同时限制了过电压的幅值，释放了过电压的能量，此后氧化锌阀片又恢复高阻状态，使电力系统正常工作。三、密封性能良好避雷器元件采用老化性能好、气密性好的优质复合外套，采用控制密封圈压缩量和增涂密封胶等措施，陶瓷外套作为密封材料，确保密封可靠＜br /＞ ，使避雷器的性能稳定。四、机械性能主要考虑以下三方面因素： ＆emsp；A承受的地震力； ＆emsp；B作用于避雷器上的大风压力； ＆emsp；C避雷器的顶端承受导线的大允许拉力。五、解污秽性能无间隙氧化锌避雷器具有较高的耐污秽性能。标准规定的爬电比距等级为：II级 中等污秽地区：爬电比距20mm/kv ＆emsp；III级 重污秽地区：爬电比距25mm/kv ＆emsp；IV级 特重污秽地区：爬电比距31mm/kv六、高＜br /＞ 运行可靠性长期运行的可靠性取决于产品的质量，及对产品的选型是否合理老化、耐冲击性能，以使在产品的寿命周期内稳定运行。

10kV及以下SiC避雷器的灭弧电压设计是定在系统高运行电压的1.1倍；35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统高电压；110kV及以上SiC避雷器的灭弧电压为系统高电压的80。辽宁丹东氧化锌避雷器对应以上的倍数分别有110避雷器、10＜br /＞ 0避雷器和80避雷器。 [6] 我国使用氧化锌避雷器初期，其额定电压是以SiC避雷器的灭弧电压为参考作设计的。早期的6kV、10kV和35kV避雷器均遵守上述原则，如：Y5WR-7.6/26、Y5WR-12.7/45、Y5WR-41/130。2、保证在单相接地过电压下运行且电力系统情况下的避雷器选型及必要性从运行角度，避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则：（1）氧化锌＜br /＞ 避雷器的额定电压，应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态电压。在110kV及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。辽宁丹东氧化锌避雷器（2）在110kV及以下的中性点非直接接地系统中，电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行2h，有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行2h以上才能发现故障，这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下运行10s构成严重威胁。且氧化锌避雷器与SiC避雷器结构、设计＜br /＞ 不同(后者是有间隙灭弧，前者没有间隙或者只有隔流间隙)，使得实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至严重的事故。面对这种情况，许多供电局、电力设计院根据各地的电网条件提出了许多类型的额定电压值(如14.4kV，14.7kV等)。而在多次国标讨论稿中动作负载试验中耐受10s的额定电压规定提高至1.2～1.3倍，使氧化锌避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过＜br /＞ 低，使避雷器在单相接地过电压甚至许多暂态过电压下工作出现事故。电力部监察及生产协调司早在1993年10月30日第十七期情况通报上就对避雷器提出修改意见。而在通报发布与新标准修订的过渡阶段，对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则：额定电压在参考SiC避雷器灭弧电压设计基础上乘以1.2-1.3倍，持续运行电压为系统运行高线电压上述基本数据由＜br /＞ 于没有统一标准，避雷器厂家及使用单位在设计制造中会有出入。 [4] 3、贯彻2000年版新标准，、合理地对避雷器进行选型的现实性在我国2000年新标准中(GB11032-2000)，额定电压的选择上述1.2-1.3倍原则得到了认可，但持续运行电压的选择则出现了新规定：从反映避雷器使用寿命的参数1.5Un//U1mA作为参考值选择(设计)避雷器持续运行电压。以国内避雷器的设计、制造水平，＜br /＞ 一般?值为80，故持续运行电压选择为额定电压的0.8倍。这一点我们从伏安曲线的小电流区上看，是有根据的。这样，在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型时，应考虑单相接地运行1h的过电压水平。但用户中的技术协议甚至电力设计院图纸中出现了许多与上述值有细差别的额定电压值，我认为是不必要的(如10kV中出现16.5kV、16.7kV等)。理由是实际设计避雷器过程中，额定电压值＜br /＞ 在伏-安曲线中是在小电流区里面，均小于U1mAAC值，追求细之差在实际避雷器设计中得不到实现；另外从下面论述可知，按照新国标要求选择才能在许可过电压下使用(这是指不接地系统)。辽宁丹东氧化锌避雷器 [1] 4、按2000年版新标准中非接地系统氧化锌避雷器选型的科学性（1）额定电压的选择应按施加到避雷器端子间的大允许工频电压有效值选择、设计，此时能在所规定的动作负载试验中确定的暂态过电压下正确地工作。持＜br /＞ 续运行电压的选择必须是允许持久地施加于避雷器端子间的有效值。此时工频放电电压要足够高，以免在被保护设备的绝缘能耐受不需保护的操作过电压下动作，延长使用寿命，且必须考虑到我国现阶段制造氧化锌避雷器的荷电率与残压的实际水平。辽宁丹东氧化锌避雷器（2）凡是工频电压升高较严重的处所或是设备绝缘试验电压较高的条件所允许，就应选择较高的氧化锌避雷器额定电压。工频参考电压的选择应等于或大于额定电压。这两点在新国标要求中都较好地＜br /＞ 满足，下面计算也可发现是满足过电压要求的。国标要求，要保证单相接地运行2h不动作。严重情况是当单相接地与甩负荷同时发生，此时理论计算可能出现的大过电压为1.99倍，则选取的氧化锌避雷器容许持续运行电压UC(有效值)如下：国标按荷电率为0.8选取额定电压(即Ur≈1.25 UC)，均满足要求。