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316L不锈钢管在不同载荷磨损后电化学（阻抗和相位角变化）性能特征。一般来说，低频率的阻抗值被用来间接评价材料的耐腐蚀性能，从图3-12可以得出，在0N，100N，300N，500N载荷下，频率0.01Hz对应的阻抗值分别为619.95k?.cm2，280.68k?.cm2，128.74k?.cm2，126.28k?.cm2，316L不锈钢管磨损表面具有更小的阻抗值；从相位角曲线可以得出，随所加载荷的增大，磨损表面具有更小的相位峰，且相位角也稍微减小。此结果表明316L不锈钢管磨损表面具有更高的电容性能，使磨损表面产生更多的电荷积累，加速了不锈钢的腐蚀。从图3-12还可以得出，低频率下的磨损表面相位角变化更为缓慢，表明滑动磨损过程中磨损表面所发生的微观结构变化，对磨损面的电化学特征产生了影响。 利用ZSimpWin分析软件对阻抗数据进行电化学等效电路拟合，其交流阻抗谱图等效电路如图3-14所示，通过实验数据和拟合数据得出316L不锈钢管磨损表面在海水工况下的Nyquist曲线图3-13，从图中数据可以得出316L不锈钢管在海水工况下的微观结构变化对电化学阻抗的影响。首先，所有磨损与未磨损基体都有相同的电容性半圆弧，且随所加载荷的增加，电容性半圆弧的半径逐渐减小，这表明海水工况下的摩擦磨损减弱了不锈钢磨损面的电化学性能；S.Nagarajan和M.Karthega（2007）提出R//CPE等效电路（图3-12）准确地描述316L不锈钢管在海水工况下的电化学性能，从拟合等效电路中得到重要的实验参数（αOX,QOX,ROX和RE）如表3-2所示，其中QOX，ROX和RE分别为双层界面电容、电荷转移电阻和溶液电阻（Orazemetal，2006）。从表3-2可以得出，随应用载荷的增加，磨损表面的双层界面电容QOX增大并伴随着电荷转移电阻ROX减小，表明磨损表面发生了更快的电荷转移，这主要是因为在海水工况下的摩擦磨损所产生的马氏体和未转变的奥氏体组成了微观电耦合（Abreuetal，2006），加快了不锈钢的腐蚀。
不锈钢无缝钢管轧制的全过程，包括热穿孔、热轧、冷轧、冷拔都离不开工艺润滑，但实心管坯的热穿孔是工艺润滑的薄弱环节。早期的工作证实有效的工艺润滑能显著降低斜轧穿孔过程中的不均匀附加变形。与钼基顶头配套使用的玻璃粉。不能简单地将其看作是减少钼基顶头中的钼在高温下挥发的保护剂，它在变形区内还起工艺润滑作用。因此，采用玻璃粉润滑是改善难变形钢穿孔毛管内表面质量和提高穿孔顶头寿命的有效措施。 管坯的内在质量对不锈钢毛管质量的影响要比改善斜轧穿孔变形条件更具有决定性作用。穿孔过程中的开裂大多是从含夹杂物和第二相等薄弱环节处产生的，而后在穿孔的复杂应力条件下不断扩展。不锈钢管坯的洁净度除要确保不锈钢管的冷热加工性能外，还要保证钢管的使用要求，因此对钢的洁净度要求会愈来愈高。 针对不同用途的不锈钢管，为满足加工制造和使用要求，应达到什么样的净洁度水平，是我们当前急需深人研究的课题之一。
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