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不锈钢管加工厂生产出来的不锈钢管产品表面等级除了上面的划分之外，还有很多其他的。亮面的是一种表面光亮度特别的那种，可以直接用来制作镜子，或是其他装饰性的产品等，美观大方，而且还能长久保持亮度，不用担心会出现被腐蚀的情况。具体该选择什么样表面加工等级，还需要根据产品的特点来选择使用，尽量做到美观而实用。 304不锈钢管中碳的双碳是工业钢的主要元素之一。钢的性质和组织在很大程度上取决于钢中碳的含量及其分布。碳在不锈钢中的影响尤为显着。碳对不锈钢微观结构的影响主要表现在两个方面。一方面，碳是稳定奥氏体的元素，其作用程度非常大（约为镍的30倍）。另一方面，碳和铬的亲和力非常高。大，含铬 - 一系列复杂的碳化物。因此，从强度和耐腐蚀性两个方面来看，碳在不锈钢中的作用是矛盾的。 国内现货钢市逐步由旺季向淡季过渡，不锈钢管整体处在下行通道中。行情虽时有起落，但供强需弱的特征正在慢慢形成。进口矿市场先抑后扬，创出了近年来的价格高位。
不锈钢管厂家通过SEM检测发现，在靠近热影响区附近有大量的裂纹不均匀分布，靠近裂纹处较多，裂纹大多起源于表面，深入表面后便沿着管径向远离焊缝方向延伸，裂纹呈沿晶和穿晶共存的混晶态延伸。 所测管段样品的金相组织结构为铁素体和珠光体，内部和内壁的金相组织正常，在靠近外壁处有不完全脱碳现象，通过EDS的线扫描、面扫描和点扫描同样发现有脱碳现象，脱碳层深度大多在在lOOpm左右。 综上所述可以判断产生的裂纹为冷裂纹，冷裂纹是焊后冷至较低温度下产生的，产生冷裂纹的内在因素有氢、应力、组织：外在因素有空气的湿度、预热温度、焊接热输入、母材、焊接过程中的咬边、未焊透等其他工艺缺陷。由于缺少现场的数据和资料，无法对其产生冷裂纹的具体原因分析，推断可能由于焊接工艺不当等原因造成表而的局部脱碳， 导致裂纹的产生。 管外壁裂纹的具有尖锐缺口和长宽比大的形貌特征； 产生部位在靠近焊缝热影响区，裂纹大多起源于表面： 深入表面后便沿着管径向远离焊缝方向延伸，裂纹呈沿晶和穿晶共存的混晶态延伸特性； 不锈钢管厂家根据管外壁裂纹的形貌特征、产生部位和延伸特性可以判断，产生的裂纹为冷裂纹，建议解决以上问题可以采取合理选用焊接材料和严格控制焊接工艺等措施，例如合理选择预热温度、紧急后热、保证焊条、焊剂、工作区域的干燥等，因为焊接冷裂纹存在潜伏期，一般在焊后一段时间产生，所以，如果在裂纹产生前能及时加热处理，也能达到防止冷裂纹的目的。
挤压不锈钢管内表面的“桔皮”状缺陷的成因分析 挤压不锈钢管时产生。“桔皮”状缺陷的形成机理，其要点为:润滑剂使用不当成其它原因造成挤压时变形金属流动的严重不均所形成的附加拉应力与交形之墓本应力相全加，当接触表面处拉应力超过该处金属之强度极限时.则由缩颈面发展到徽裂纹产生-裂纹扩展-裂纹纯化(应力松驰)-产生二次徽裂纹…，发展而形成“桔皮状”缺陷;其内因是不锈钢管基体组织性能不均匀成微量元素及有害元素富集.在高温条件下局部区域里性下降。抗剪强度降低.在附加拉应力作用下产生徽裂纹，扩大而 形成“桔皮状”缺陷。 挤压不锈钢管内表面“桔皮”状缺陷是用挤压机生产不锈钢管常见的表面缺陷。国内某特殊钢厂仅就88年典型规格产品统计，由于“拮皮”状缺陷严重而造成的废品为3.95%.其中严重者桔皮状缺陷深度达0.9 mm，该缺陷轻者影响表观质量.重者降低管材强度。而由于内表面的“桔皮”状缺陷急剧增加造成管内输送气、液体所需的能量(据我们实侧:在同等条件下不锈钢管内表面“桔皮”状缺陷深度为0.6 mm比内表面“桔皮一状缺陷深度为0.1mm要多消耗(摩擦)泵送功=49%)，因此探讨.桔皮.状缺陷的形成机理。研究避免出现“桔皮”状缺陷的新工艺具有极其重要的意义。
不锈钢管热输入量的指标是焊接线能量，随着线能量的增加，HAZ的 硬度降低，能降低产生淬硬组织的倾向，对氢致开裂的越有利，但是线能量的增加造成焊接熔深的增大，可能会发生烧穿。因此，需要平衡焊接热输入量，不锈钢管在不发生烧穿的条件下，提高焊接热输入量。 对于不锈钢管的热输入量，国外Young-pyo Kim等人[38]对不同壁厚的X65管道进行焊条电弧焊和钨极氩弧焊试验，研究表明焊条电弧焊对8mm厚管道的热输入量范围是11.0kJ/cm~21.8kJ/cm，对10mm厚不锈钢管的热输入量范围为18.0kJ/cm~29.5kJ/cm；钨电极氩弧焊对8mm厚管道的热输入量范围是22.2kJ/cm~41.7kJ/cm，对10mm厚不锈钢管的热输入量范围是19.5kJ/cm~47.6kJ/cm。国内张德勤[39]对厚10mm的X65管线钢进行自动埋弧对接焊，研究热输入对其金属组织及性能的影响，发现当热输入量达到2022J/mm，管线钢低温冲击吸收功 。 对于热输入量的计算公式，国外方面，Carl E. Jaske研究后得到热输入量计算式60/1000HVIS（式中：H—热输入，kJ/mm；V—电压，V；I—电流，A；S—焊接速度，mm/min）。国内方面，曹崇珍等人[41]总结为/iHKVAS=（式中：iH—热输入量，J/mm；K—系数，对焊时K=0.85，角焊时K=0.57；V—焊接电压，取平均值，V；A—焊接电流，取平均值，A；S—焊接速度，取平均值，mm/s）。可见国内外对于热输入量的计算公式存在差异。
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