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挤压不锈钢管内表面的“桔皮”状缺陷的成因分析 挤压不锈钢管时产生。“桔皮”状缺陷的形成机理，其要点为:润滑剂使用不当成其它原因造成挤压时变形金属流动的严重不均所形成的附加拉应力与交形之墓本应力相全加，当接触表面处拉应力超过该处金属之强度极限时.则由缩颈面发展到徽裂纹产生-裂纹扩展-裂纹纯化(应力松驰)-产生二次徽裂纹…，发展而形成“桔皮状”缺陷;其内因是不锈钢管基体组织性能不均匀成微量元素及有害元素富集.在高温条件下局部区域里性下降。抗剪强度降低.在附加拉应力作用下产生徽裂纹，扩大而 形成“桔皮状”缺陷。 挤压不锈钢管内表面“桔皮”状缺陷是用挤压机生产不锈钢管常见的表面缺陷。国内某特殊钢厂仅就88年典型规格产品统计，由于“拮皮”状缺陷严重而造成的废品为3.95%.其中严重者桔皮状缺陷深度达0.9 mm，该缺陷轻者影响表观质量.重者降低管材强度。而由于内表面的“桔皮”状缺陷急剧增加造成管内输送气、液体所需的能量(据我们实侧:在同等条件下不锈钢管内表面“桔皮”状缺陷深度为0.6 mm比内表面“桔皮一状缺陷深度为0.1mm要多消耗(摩擦)泵送功=49%)，因此探讨.桔皮.状缺陷的形成机理。研究避免出现“桔皮”状缺陷的新工艺具有极其重要的意义。
安徽滁州守合同重信用企业,安徽滁州金宏通钢管有限公司拥有先进的 H型钢生产设备，建立了完善的质量控制和质量保证体系，运用科学而严格的现代化体系，通过完善的检测设备和手段确保出厂 H型钢产品合格率，从而保证给用户及时提供符合相关要求的可靠的 H型钢产品。 “以质量铸造品牌、以服务追求发展”，是公司的一贯宗旨。公司制定了严格的服务措施：售前、售中由遍及全国的销售网络来完成，售后有公司的专业售后服务部来实施。
不锈钢管厂家通过SEM检测发现，在靠近热影响区附近有大量的裂纹不均匀分布，靠近裂纹处较多，裂纹大多起源于表面，深入表面后便沿着管径向远离焊缝方向延伸，裂纹呈沿晶和穿晶共存的混晶态延伸。 所测管段样品的金相组织结构为铁素体和珠光体，内部和内壁的金相组织正常，在靠近外壁处有不完全脱碳现象，通过EDS的线扫描、面扫描和点扫描同样发现有脱碳现象，脱碳层深度大多在在lOOpm左右。 综上所述可以判断产生的裂纹为冷裂纹，冷裂纹是焊后冷至较低温度下产生的，产生冷裂纹的内在因素有氢、应力、组织：外在因素有空气的湿度、预热温度、焊接热输入、母材、焊接过程中的咬边、未焊透等其他工艺缺陷。由于缺少现场的数据和资料，无法对其产生冷裂纹的具体原因分析，推断可能由于焊接工艺不当等原因造成表而的局部脱碳， 导致裂纹的产生。 管外壁裂纹的具有尖锐缺口和长宽比大的形貌特征； 产生部位在靠近焊缝热影响区，裂纹大多起源于表面： 深入表面后便沿着管径向远离焊缝方向延伸，裂纹呈沿晶和穿晶共存的混晶态延伸特性； 不锈钢管厂家根据管外壁裂纹的形貌特征、产生部位和延伸特性可以判断，产生的裂纹为冷裂纹，建议解决以上问题可以采取合理选用焊接材料和严格控制焊接工艺等措施，例如合理选择预热温度、紧急后热、保证焊条、焊剂、工作区域的干燥等，因为焊接冷裂纹存在潜伏期，一般在焊后一段时间产生，所以，如果在裂纹产生前能及时加热处理，也能达到防止冷裂纹的目的。
316LN不锈钢管的动态再结晶行为与晶粒细化 低层错能的金属材料在热塑性变形过程中，动态再结晶是其主要的软化机制。316LN不锈钢管为典型低层错能钢，在再结晶温度线以上可以发生动态再结晶。动态再结晶是以无畸变的晶核生成、长大形成再结晶晶粒代替含有高位错密度的形变晶粒的过程，在大量位错的同时可以达到细化晶粒的目的。图１ａ为１１００℃时，316LN不锈钢管原始试样显微组织；图１ｂ为１１００℃、应变速率为０．０１ｓ－１时，316LN不锈钢管发生完全动态再结晶的试样显微组织。 核电主管道锻造时应变速率可达０．０１ｓ－１量级。热力学模拟实验［６］得到了316LN不锈钢管发生完全动态再结晶的规律，即随着真实应变的增加，流动应力趋于稳态，其临界的真实应变值为稳态应变εｓ。根据实验结果，稳态应变εｓ和Ｚ参数之间存在以下关系：εｓ＝０．１５３Ｚ０．０４４。其中，Ｚ为Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数，即温度补偿应变速率因子。316LN不锈钢管发生动态再结晶后的晶粒尺寸ｄＤＲＸ与Ｚ参数之间的关系为ｄＤＲＸ＝６．１０８×１０６Ｚ－０．３９２。根据以上公式，可以计算获得316LN不锈钢管在应变速率为０．０１ｓ－１条件下，各个温度的稳态应变εｓ以及晶粒尺寸ｄＤＲＸ，如表１中所示。 ＡＳＴＭ４级的晶粒大小大约为８０μｍ，因此在锻造的过程中，如果能保证每个温度条件下，316LN不锈钢管的真实应变大于稳态应变，则锻造后的晶粒尺寸可以达到ＡＳＴＭ４级或更细。在锻造的过程中，锻件温度是逐渐降低的。本文通过热力学模拟实验［７］，研究了316LN不锈钢管多道次变形条件下的动态再结晶行为。图２中为316LN不锈钢管在不同变形温度梯度、应变速率为０．０１ｓ－１条件下的双道次变形试样显微组织。其中：Ｔ１，Ｔ２，ε１和ε２分别为第１、２道次的变形温度和应变量。用截线法计算得到其晶粒尺寸分别为（ａ）５０．５μｍ和（ｂ）２３．８μｍ，满足晶粒度要求。因此，在１０５０～１２００℃的高温区，在锻造条件允许的情况下，增大316LN不锈钢管锻造时的变形量，有利于保证动态再结晶的充分发生和晶粒细化。
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